我公司专业从事特殊钢的销售，主要规格有：圆棒Φ 10-200mm，方钢20-300mm。采用“大功率电炉（EAF）+炉外精炼（LF）+真空脱气

公司提供优钢、特钢以及各种材质的进口方胚，公司主营产品有：高温合金（GH4145、GH4169、GH3030、GH3128、GH2132）、耐蚀合金（Incoloy800、Incoloy825、Inconel600、Inconel601、Inconel625、Inconel 718、Inconel725、Inconel901、Inconel925、Hastelloy B-2、Hastelloy B-3、Hastelloy C-22、Hastelloy C-4、Hastelloy C-276）、精密合金（Ni36、4J29、1J79）等特种合金（双相钢F51、F53、F55、F60）（超级奥氏体904L、254SMO、1.4529）17CrNiMo6A（国标17Cr2Ni2Mo）、18CrNiMo7-6A（国标18Cr2Ni2Mo）、20CrNiMo(8620H)、20Cr2Ni4、34CrNiMo6A（国标34Cr2Ni2Mo）、40CrNi2Mo（美标AISI4340）、20CrNi2Mo、34CrNi3Mo、30Cr2Ni2Mo、30CrNiMo8、12CrNi3、20CrNi3、30CrNi3、Inconel600A、16MnCr5、15CrMn、16CrMnH 、20MnCr5、12Cr1MoV、15CrMoV5-9、35CrMoV、18Cr2Ni4WA、5CrNiMo、30CrNiMo16-6、18NiCrMo5、15Cr2Ni2、15CrNi6、34CrAINi7(1.8550)、30CrNi2MoV、37CrNi3、40NiCrMo7、18CrMnNi2Mo、50CrVA、50CrMnMo、4340V、40CrNi2MoV、15CrNi3Mo、15CrNiMoV、34CrNi3MoV、4330V、20CrMnMo 、40CrMnMo 、4142、12CrMo _42CrMo 45CrNiMoVA、35CrMnSiA、30CrMnSiA 、25Cr2MoV 、25Cr2Mo1V、40CrNi-50CrNi、P11、F22、F11、T10、FF710、H13、H11、H10、F91、EN30B等材质的线材 、方钢 、圆钢、 扁钢、 钢锭等，并可以根据要求提供各种材质的铸件、零部件 粗/精加工件等加工 。

同电子束焊接相比，激光焊不需要真空室等复杂的设备，所以激光焊接实用性更强，而且激光焊可以以不同焊接状态直接焊接。CO2激光由于功率大，使用25kW/h可以一次性焊透20mm厚的钛板。Nd：YAG激光由于可以使用光纤进行能量传输而使得YAG的焊接更具灵活性，但由于功率低而使得穿透深度受到。激光焊接时容易产生，这样就使得表面不清洁，在不能进行焊后处理时一定要特别小心。二、钛合金中的气孔钛合金焊接接头中气孔的产生主要受焊接前的清洁程度和焊接接头的以及焊接时间长短的影响，同时还有其他一些因素。尽管表面不清洁的吸氢是弧焊接头气孔产生的主要原因，但其他因素如氧气、、二氧化碳以及用作保护的惰性气体均有可能气孔的产生。

支撑辊由于服役周期较长，普遍存在磨损量大，磨损严重且不均匀等现象。由于支撑辊的中间磨损量大，两端磨损量小，所以辊身两端产生局部的应力尖峰，造成两端交变剪应力的增大，因而加快了疲劳。同时辊身中部的剪应力点，在轧辊磨损的推用下，逐渐往辊身内部至少0.5mm，不易形成疲劳裂纹；而轧辊边部的大剪应力点，由于该边部磨损较少，基本保持不变，故其在交变应力的反复作用下，局部材料弱化，出现裂纹。在轧制中，辊面以下为疲劳引起的裂纹源，由于存在应力集中现象，因而自开始沿辊面垂直方向向辊面扩展，或与辊面成小角度以致呈平行的方向扩展，两者相互作用，随着裂纹扩展，终造成剥落。建设钢铁产业生态圈，则可以用充满活力的生态，实现跨产业、跨区域的协同，从而推进产业和区域的协调发展。

为了解决水泥企业设备零部件实用调质热处理难题，根据调质热处理工艺，结合企业实际情况，采用氧气-火焰对零件加温到双液淬火和高温回火的，进行实践研究。加温及温度控制工艺根据调质热处理的工艺来完成，采用氧气-火焰升温，温度通过便携式红外线温度计、火焰颜色或用色谱图对照来控制。结果表明，采用氧气-火焰来对零件加温，也可达到调质热处理的目的，此调质热处理工艺简单实用。调质热处理工艺可以使机械零部件具有良好的综合力学性能，即在保持较度的同时，具有良好的可塑性和韧性。调质热处理可用于处理各种重要的结构零件，如轴、齿轮等。水泥企业的斗式机、链板机、双轴搅拌机和胶带输送机等设备轴损坏后，往往自行加工或修复。

在这表明第二类回火脆性主要不是由于马氏体的分解及残余奥氏体的转变引起的。第二类回火脆性还与奥氏体晶粒度有关，奥氏体晶粒愈细，第二类回火脆性愈轻。3.第二类回火脆性形成机理由以上所述可见，已经观察到的有关第二类回火脆性的表面现象相当复杂。企图用一种理论来解释全部现象显然是很困难的。很可能引起脆化的原因不止一个。如短时等温脆化与长时等温脆化就很可能是由两种不同的脆化机制引起的。这里我们只能就主要的现象对缓冷脆化及短时等温脆化进行讨论。第二类回火脆性的主要特征是：1)是一种晶界脆化；2)脆化与温度有关，脆化需要时间，脆化动力学具有C形曲线征；3)与钢料化学成分密切有关；4)脆化具有可逆性；5)原始组织为贝氏体与珠光体时也能发生脆化。

因此,应用X射线能谱分析法和俄歇电子能谱分析法确定沿晶断裂面的化学成分，对从冶金因素来认识材料的致脆原因，提出改进工艺措施有指导意义。解理断裂属于一种穿晶脆性断裂，根据金属原子键合力的强度分析，对于一定晶系的金属，均有一组原子键合力弱的、在正应力下容易开裂的晶面，这种晶面通常称为解理面。例如：属于立方晶系的体心立方金属,其解理面为{100}晶面；六方晶系为{0001}；三角晶系为{111}。一个晶体如果是沿着解理面发生开裂,则称为解理断裂。面心立方金属通常不发生解理断裂（见晶体结构）。准解理断裂也是一种穿晶断裂。根据蚀坑技术分析表明，多晶体金属的准解理断裂也是沿着原子键合力薄弱的晶面（即解理面）进行。

⑴并普及快速模具制造及快速铸造技术，快速响应市场的能力，迸而实现异地设计、铸造各种铸模具（模样、金属型、模板、芯盒）是铸造生产重要的工艺装备，它的设计、加工、制造速度是整个铸造生产的瓶颈。快速模具制造技术包括如下不同层次的技术内容：①不同档次的铸造工艺及模具CAD／CAM技术a.铸造工艺模拟技术：就用计算机模拟铸件的充型、凝固、冷却，铸件可能产生的缺陷及位置，比较不同工艺条件的铸件，是快速及位置，比同工艺条件的铸件，是快速铸造工艺的基础技术。b.铸造工艺CAD技术：可以采用低档的、建立在基础上的工艺CAD，代替人工进行工艺设计，绘制铸造工艺图；也可采用建立在计算机模拟技术基础上的工艺CAD.c.铸造工艺及模具的CAD／CAM或CAD／CAE／CAM一体化技术：具有接受铸件图样（计算机文件接受）、工艺分析及报价、模拟铸造、工艺参数及铸型和模具设计，并将完成的模具设计信息传送到数控机床，直接加工出铸造模具等功能。

”将淬火后的金属工件置于室温或较高温度下保持适当时间，以金属强度的金属热处理工艺。在较高温度下进行的时效处理是人工时效。在机械生产中，为了铸件尺寸，常将铸件在室温或室外自然下长期放置（也有放置于海水中的），然后才进行切削加工。这种措施被称为自然时效，它是借助外界温度的变化及较长间的放置使工件的内应力得以释放，使一些内部组织得以。但这种时效不属於金属热处理工艺。这两种时效处理各有利弊，第三种是振动时效从80年代初起逐步进入实用阶段，振动时效处理则在不加热也不象自然时效那样费时的情况下，用给工作施加一定的振动使其内应力得以释放，从而达到时效的目的。下面则是另外意义上的时效。20世纪初叶，德国工程师A.维尔姆研究硬铝时发现，这种合金淬火后硬度不高，但在室温下放置一段时间后，硬度便显著上升，这种现象后来被称为沉淀硬化。

8)焊缝：焊缝接头应修磨，焊缝表面不得有熔渣、气孔、咬边、、裂纹、未熔合、未焊透等缺陷，焊缝与母材应圆滑过渡，不得低于母材。9)矫形：不锈钢件的矫形，应避免采用火焰加热，尤其不允许反复加热同一区域。矫形时，尽量采用机械装置，或用木锤(橡皮锤)或垫橡皮垫锤击，禁止用铁锤锤击，以避免损伤不锈钢件。10)搬运：不锈钢件在加工中进行搬运时，应用运输工具(如小车、电瓶车或天车等)，并应洁净有隔离防护措施，以防灰尘、油污、铁锈污染不锈钢。严禁在平台或地面直接拖拉，严禁磕碰和划伤。3、表面处理1)清理打磨：如有损伤应打磨，尤其与碳钢件造成的划伤和、割渣造成的损伤必须认真彻底地清理打磨干净。

推行计算机集成制造(CIMS)，借助计算机网络、数据库集成各环节产生的数据，综用现代技术、制造技术、信息技术、工程技术，将铸造生产全中有关人、技术、设备与经营要素及信息流、流有机集成，实现铸造行业整体，解决参与竞争所面临的一系列问题，终实现产品优质、低耗、上市快，从而在市场，尤其是市场竞争中立于不败之地。研究互联网对铸造产业的影响与对策，建立自己的主页，铸造企业网上技术交流、电子商务、铸造异地设计和远程制造技术、分散网络化铸造技术(DNC)，尽早驶上“信息高速公路”，利用网络化高新技术的巨大动力推动铸造业的现代化深刻变革。4结束语铸造技术的发展必然要为社会进步和经济发展的大局所左右，“绿色铸造”的概念体现了高速发展着的文明的人性化特征和经济可发展的总体要求。

因而也就无法从灼减量推算出型砂中含有多少有效煤粉。还有极个别工厂试图使用定碳仪测定型砂含碳量来判断抗粘砂能力，也存在同样缺点。也有些国外工厂测定型砂的挥发分来估计湿型砂抗机械粘砂能力。将型砂试料装入有盖的瓷坩埚中，在规定温度的马福炉内加热。使挥发性跑掉后的重量为挥发分。美国测定挥发分较为特殊，称量50g试料，加热温度为482℃或649℃，加热1h。其他很少仿照采用。欧洲一般采用称量型砂5g，在900℃马福炉中加热5min。Hofmann从德、荷、法等国5家工厂气冲线取样测得挥发分0.9～1.7％[5]。deMay测定一家比利时工厂BMD冲击造型的型砂挥发分为0.96～1.96％[6]。

模具渗碳的目的