螺栓生产流程

螺栓螺母化学成分检查→螺栓镀前精度、外观检查→手工除油→外观检查→浸泡除油→热水洗→冷水洗→酸洗→冷水洗→电活化→冷水洗→闪镀镍→冷水洗→去离子水洗→化学镀镍→去离子水洗→冷水洗→驱氢→抛光→废品检

紧世界，固天下。15358948669家做紧固件，标准件。0510-85308871家做螺栓，螺母。

主要生产经营：汽轮机专用螺栓、罩螺母、特制双头螺栓、耐高温高压紧固件、25Cr2MoVA、25Cr2Mo1VA合金螺栓、螺母、35CrMoA螺母规格齐全（HG/T20613、 HG/T20634、SH3404、GB6175、GB6170）；高强度双头螺栓8.8、10.9、12.9级（GB901、JB/T4707、HG/T20613、HG/T20634、SH3404）材质
材质：①镍基合金：Inconel 600、Inconel 601、Inconel 690、Incoloy 800、Incoloy 800H、 Incoloy 800HT、Incoloy 825 、Monel 400、Monel K500、 Incoloy 800HT、Incoloy 825、Monel 400、Monel K500、 Hastelloy C-22、gh2150 Hastelloy C-276、C-2000，Nickel 200、Nickel 201；
②高温合金：Inconel 600、Inconel 601、Inconel 690、Incoloy 800gh2150、Incoloy 800H、 Inconel 800HT、Inconel718；
③耐蚀合金：Inconel 625、Incoloy 825、Monel 400、Monel K-500、Hastelloy C-22、Hastelloy C-276、Hastelloy C2000、
④纯镍合金：Nickel 200、 Nickel 201;
、35CrMoA、 42CrMo、25Cr2MoVA、25Cr2Mo1V、A320-L7、20Cr1Mo1VNbTiB等及非标紧固件定制，产品严格按照国际国内有关标准进行设计、制造，质量稳定可靠，是质量诚信企业 。

21CrMoV5-7/1.7709是德标合金钢，

21CrMoV5-7，代号：1.7709标准：EN10269-1999，具有热处理状态：890-940℃淬火，680-720℃高温回火（至少2h）屈服强度，N/mm2：min.550抗拉强度，N/mm2：700-850等机械性能。

21CrMoV5-7

代号：1.7709

标准：EN10269-1999

21CrMoV5-7化学成分：

C: 0.17-0.25

Si: 0.15-0.35

Mn：0.35-0.85

S: ≤0.035

P: ≤0.030

Cr: 1.20-1.50

Mo: 0.65-0.80

V: 0.25-0.35

21CrMoV5-7机械性能：

(室温状态）

热处理状态：890-940℃淬火，680-720℃高温回火（至少2h）

屈服强度，N/mm2：min.550

抗拉强度，N/mm2：700-850

伸长率，%：min.16

收缩率，%：min.60

吸收功DVM，J：min.63

弹性模量，

N/mm2：211

密度，Kg/dm3：7.85

高速钢属莱氏体钢，含有大量合金元素，形成大量共晶碳化物和二次碳化物。不良碳化物硬而脆，是脆性相。共晶碳化物呈粗大骨骼状或树枝状分布于基体，破坏了组织连续性。钢锭虽经开坯压延和轧制，碳化物有一定程度碎化，但碳化物偏析依然严重，沿轧制方向呈带状、网状、大颗粒状和堆集状分布。碳化物不均匀度随原材料直径和厚度增加而严重。共晶碳化物相当稳定，常规热处理无法，导致锻造时应力集中，成为裂纹源。原材料存在组织疏松、缩孔、气泡、白点、粗晶、内裂和非金属夹杂，急剧降低钢材热塑性和强韧性，加之，高速钢导热性差，仅为碳钢的三分之一，因热塑性差，变形抗力大，锻造锤重击即可碎裂。
措施：严格原材料入库和投产前材质检验，合格钢材方可投产；选用小钢锭开坯轧制各种规格原材料，选用二次精炼电渣重熔钢锭，具有纯度高，杂质少，晶粒细，碳化物小，无偏析，等向性能优，化学成分和组织均匀等特点，对原材料进行科学合理锻造，击碎不均匀共晶碳化物脆性相，使之≤3级，变不均匀共晶碳化物脆性相为强化相，发生质的飞跃；锻坯应充分预热，均匀加热，充分透烧，勤翻动坯料和采用“轻-重-轻”双十字形变向镦拔镦造法，先镦后拔次序操作等措施，有效避免锻造碎裂。

2 、对角线锻裂和过热淬火裂纹
因原材料有中心疏松和碳化物剥落等缺陷聚集扩展形成粗糙对角线裂口；锻坯加热温度过高，出现粗晶组织，降低钢材强韧性。锻坯温度过低，材料热塑性差，变形抗力大；拔长操作时送进量过大，引起锻件横向展宽塑性变形过度等因素，引发锻件对角线裂纹。高速钢过热、过烧组织引发淬火裂纹——因晶粒显著粗化，出现碳化物粘连、角状和拖尾状及沿晶界呈全网状、半网状和连续网状分布；钢组织内部局部熔化，出现黑色组织或共晶莱氏体，形成过热组织，显著降低钢的强韧性，易应力集中，是引起淬火裂纹的主要因素。因淬火加热温度过高，控温仪表失灵；原材料存在大量角状碳化物和碳化物不均匀度等级太高，易产生大的应力集中等上述原因，均会导致淬火裂纹。
措施：依据锻坯对角线区域温度变化调整锤击频率，避免因“热效应”造成塑性变形区温度过高；拔长时送进长度与坯料高度之比≤1，可减少横向展宽和防止同一部位连续重击、连击，压下量应适度，断面尽量方正和选用合适的锻压设备等措施，可有效避免锻件对角线裂纹。
材料入库和投产前检查材质是否合格，确保原材料无宏观冶金缺陷；控制共晶碳化物≤3级，呈细、小、均匀分布于钢基体；模具淬火前用试片校验高温盐浴炉温度，核实晶粒度等级与淬火加热温度关系；采用微机控温，达到测温精度±3℃和加强科学生产管理等措施，能有效防止和避免因热组织产生的淬火裂纹。

3 、锻件纵向表面裂纹和萘状断口与淬火裂纹
因原材料表面存在显微裂纹和锻造过程被拉长和扩展；矩形截面长、宽比过大，拔长时形成横向弯曲，导致宽侧表面产生细而浅，长短不一呈纵向分布的表面裂纹；锻件表面温度过低，热塑性急剧降低，塑性变形抗力大；锻后冷速过快和锻后室温停留时间过长等因素，均会导致锻件表面纵向裂纹。萘状断口是高速钢常见组织缺陷，易引发淬火裂纹。其断口呈鱼鳞状，美似大理石，象萘一样闪光，断口极粗糙，晶粒可达!1mm，钢的脆性大，强韧性低劣，高温奥氏体化加热和淬火时应力集中大，导致产生淬火裂纹。当热、锻、轧或压延热加工时，经1050℃～1100℃高温奥氏体化热塑性变形在5%～10%临界变形和精锻温度不当及重复淬火时未经中间退火，或退火不充分等因素，均会导致高速钢形成脆性大的萘状断口，导致淬火时产生裂纹。
措施：锻前磨去原材料表面斑痕、氧化皮、微裂纹、折迭等缺陷，再经探伤合格后投产；拔长时，截面长、宽比≥3的锻坯，不得发生横向弯曲，出现后及时在高温下校直；锻后坑冷、灰冷、炉冷，或乘高温余热退火，避免产生延时裂纹等措施，能有效锻件表面纵向裂纹。
科学合理制订精锻温度，严格控制终锻温度在950℃～1000℃之间和锻后缓冷与及时退火；对组织粗大原材料进行晶粒超细化处理等措施，能有效高速钢脆性断口形成，避免产生淬火裂纹。

利用腐蚀剂对磨制好的金相试样进行电解腐蚀或化学腐蚀，然后在金相显微镜下观察晶界及附近有无过热、过烧的特征，进而判定钢材是否过热与过烧。

　　在大多数情况下，应用饱合的硝酸铵水溶液对试件进行电解腐蚀，然后在显微镜上观察基体和晶界的颜色。过热钢奥氏体晶界呈白色，基体呈黑色。过烧钢晶界呈黑色，基体呈白色。

　　也可应用硝酸[10%(质量分数)]加硫酸[10%(质量分数)]的水溶液或奥勃试剂，对试样进行化学腐蚀，效果也很好。已过热的钢在显微镜下可见到黑色断续或完整的晶界(有人认为黑色晶界是由于沿晶界析出的MnS被腐蚀造成的)，而过烧钢的晶界则呈白色。

　　还有其它一些金相检查的方法，详见《锻件质量分析》一书。

　　3.断口分析

　　用断口来检查材料的过热、过烧，也是一种既简便又可靠的方法。通常有两类断口，一类叫“萘状断口”，另一类叫“石状断口”。石状断口是经调质处理后进行的检查。

　　所谓“萘状断口”是典型的穿晶解理断裂；而所谓“石状断口”是典型的沿晶断裂。萘状断口可以显示晶粒的大小，但不能反映第二相颗粒沿晶界析出的情况，即不能表征材料是否稳定过热。

　　采用“石状断口”来评定过热则有以下优点：

　　1)“石状断口”表面上出现的过热小平面的大小，反映了晶粒的大小；韧窝的大小和数量多少，反映了MnS等夹杂沿原奥氏体晶界的析出情况；

　　2)在纤维状断口上出不出现“过热小平面”，标志着稳定过热是否开始；

　　3)“过热小平面”的尺寸、形状、数量及分布情况，反映过热的严重程度。

　　当断口由纤维状完全变为“过热小平面”(石状断口)时，就表示严重过热了，可见在韧性状态下检查钢材是否过热，是比较合理的。

　　例如，某厂对18Cr2Ni4WA钢过热断口进行了研究，在950℃加热时获得正常纤维状断口，在1150℃加热时，在纤维状断口基体上出现了少数分散而细小的“过热小平面”，此时开始轻度过热。随着加热温度的进一步升高，“过热小平面”增多增大，在1400℃时断口的表面全是由大颗粒灰白色“过热小平面”组成，此时为严重过热断口。