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反应初期，试样表面快速形成保护性的氧化膜层，并随着腐蚀时间，氧化膜逐渐致密完整有效地阻碍了腐蚀介质与基体的，从电化学的角度来看，氧化膜了材料表面阴、阳极反应的传质速率和电荷转移速率，从而了腐蚀速率。当腐蚀发展到一定程度，表面氧化膜被，合金损失会进一步增大。B10腐蚀欣茂安铜合金管厂的表面微观形貌，比较直观地展示了试样表面腐蚀产物膜的生长情况，试样浸人腐蚀介质初期，表面形成非常小的颗粒状产物，并且颗粒之间间隙较大，随着腐蚀时间的，颗粒尺寸逐渐增大，且局部区域形成平坦的片状腐蚀产物膜，依然能看到试样表面未被覆盖的基体，膜正处于生长的阶段。　　《灭水施工及验收规范》(GB年版第5.1.3条规矩：“管网装置应采取罗纹、沟槽式管接头或法兰连接”;5.1.4A7条规矩：用沟槽式管接头连接时，“埋地、水泵房内管道衔策应采取柔性连接，埋地的沟槽式管接头螺栓、螺帽应做防腐处理。。

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0板材海水腐蚀的温度性（除平均腐蚀速度之外，局部腐蚀深度也相对其他各站明显偏高，到8年时已有数量级之差，见表4中所示的黑体数据），温度的影响已经了其他因素的作也与温度较高加速氯离子向基体中的扩散有关．另外，注意到同种合金不同加工状态，材料的抗拉强度相差悬殊，使它们虽然都存在晶界缺陷，却分别出不同因素性的腐蚀行为·强度高的，击不，对温度较为，这正是板材在榆林站腐蚀严重的情况·而强度低的管材，正好相反，对温度不十分，却由于海水流速较高使其有较大的失重·总体上说，欣茂安销售板材和管材的腐蚀数据都明显偏高·这两种材料上出现的沿晶腐蚀形貌足以表明，晶界缺陷是这两种材料共同的问题所在·由于晶界缺陷而形成的电化学腐蚀微电池，使腐蚀沿晶发展，容易形成蚀坑，而当这种电化学腐蚀速度受到氧、氯向材料内扩散的传质控制时，海水温度的必然会加速腐蚀坑向纵深发展的速度，这是表4中榆林站两种材料的点蚀深度较高的原因，中的数据应该说明的是，平均点蚀深度取自3片平行试样，每片上选10个蚀坑来测量，是总计30个数据的平均值·而大点蚀深度是取3片平行试样中深蚀坑的数据·由于除和时间这两方面影响之外，材料自身的不均匀性甚至各种缺陷的分布，都对大点蚀深度有较大影响，造成数据的随机性和逐年加深规律被的现象（如青岛的管材、舟山站和榆林站的板材数据）．这种现象在文献中经常出现[1]·CDA706板材在静海水中7年时的腐蚀速度只有约为1·7pm/a,而在流动海水（0．6m/s）中14年，腐蚀速度只有1.3m/a[13]（该为北卡罗来那州的赖茨维尔试验站，因素条件在舟山和厦门之间，年均温度18℃），而在佛罗里达州的基外斯特试验站（该站海水年均温度在厦门和榆林站之间）将B10（CDA706）两年多，均未发现任何可测量的局部腐蚀[14]后，在抗污性能方面，作者曾对铜合金海水腐蚀中抗污性能进行过评述，．这表明，在成膜中，B10在两海域都有脱镍现象，在榆林站相对严重．如前所述，镍铁在产物膜中富集是B10耐蚀性能的前提条件．浸泡在海水中数年，未能形成明显的镍富集．反而出现脱镍，则是其腐蚀严重的原因．这是由于基体材料的不均匀性决定的．基体的晶界缺陷决定了形成的膜层不均匀和疏松多孔，对基体失去保护能力从基体扩散到层中镍离子也很容易继续从膜中流失．从脱膜区基体的观察，可看到沿晶腐蚀形貌以及大量的铜结晶块，表明沿晶界出现铜镍共同溶解后，铜离子可以参加阴B10铜镍合金具有优良的耐海水腐蚀性能，为大口径B10铜镍焊管其在海水中的腐蚀行为，取厦门天然海水，加人双氧水作为腐蚀加速剂，在室内模拟海水全浸腐蚀实验，采用失重法、电化学阻抗谱（EIS）技术分析B10合金在海水腐蚀中的腐蚀速率随腐蚀时间的变化规律，用不同腐蚀周期的电化学阻抗谱特征来表征工作面积为lcm?的合金表面氧化膜的生长情况。

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（4）在组装完毕并处于干燥状态时，用500V兆欧表或专用仪表检查绝缘法兰两测量片之间绝缘电阻，结果无短路并电阻值大于1k?为合格。2）海水管路电绝缘状况的测量船舶位于船坞时，由于管道中无海水介质，因此，可用“电阻”法对诸绝缘处进行测量以评估其绝缘状况。测量仪器可用500V兆欧表，测船舶正常航行或系泊状态时，由于海水管系充满海水，应采用“电压”法或“电流”法进行测量。测量仪器可用伏特表或安培表，测量C70600白铜管现货展示同C70600白铜管现货展示14，但对每一电绝缘处的测量必须相对于船体进行。

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下面针对这些问题作如下总结，提供一些铜镍合金海水管路设计的建议，蚀问题，但由于选材不当、流速控制不准、异种金属海水管系是舰船推进、电力和辅助的重要组成部分。海水管系一旦因腐蚀而引发漏水问题，不仅会给使用的战备、训练、日常等带来影响，有时甚至直接危害舰船的安全性和生命力。近几年相关部门制定的《舰船防腐防漏系列技术要求》中对舰船海水管系的防腐防漏设计、施工工艺等方面都作了较的规定，为舰船海水管系的防腐防漏设计提供了依据，应用中也取得了的效果。但即便如此，舰船海水管系的腐蚀问题对铜镍合金管是上公认的耐海水腐蚀性能优良的铜合金，铜镍合金管（B10管）的耐海水冲击腐蚀性能优良，腐蚀的温度性较低，且具备优良的抗污性能。

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腐蚀72h（3d）后，小片的腐蚀产物膜开始成块附着在试样表面，膜疏松、多孔。腐蚀168h（1周）后，腐蚀产物渐已致密，且表面出现了明显的点蚀坑，蚀坑内的金属表面处于活态，电位较负；而蚀孔外的金属表面处于钝态，电位较正，于是孔内和孔外构成一个活态一钝态微电偶腐蚀电池，电池具有大阴极一小阳极的面积比结构，阳极电流密度很大，点蚀加深很快「22，23〕。大口径B10铜镍焊管表明“，B10铜镍合金在腐蚀中发生脱镍腐蚀，本大口径B10铜镍焊管对Bl0铜镍合金的腐蚀表面做了能谱分析，如表2所示，Cu和Ni的含量随腐蚀时间的不断下降，Ni含量的下降率更大，证实Bl0铜镍合金在海水腐蚀中发生了脱镍腐蚀，Cl和0的含量不断，说明其参与腐蚀反应，作为腐蚀产物的成分沉淀在合金表面由于析出物自身已经形成了腐蚀微电池，如果在海水介质中，腐蚀便会沿晶进行，在腐蚀56d的试样表面已经发展为的剥蚀坑，这说明，B10铜镍合金的腐蚀形态经历了点蚀一晶间腐蚀一剥蚀的历程。

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